答：你所說的情況不能說是曝氣不均，是正?，F(xiàn)象。還有你說生物膜不多，不知是多少？
如生物膜把填料基本覆蓋就很好了，至于說曝氣區(qū)外的生物膜厚達(dá)3cm就是嚴(yán)重結(jié)球了，要采取措施，如用大氣量沖刷和厭氧脫膜等措施。

2、問：請問有關(guān)接觸氧化池的下例問題。
（1）接觸氧化池在放空時，填料上污泥能存活多少時間？
（2）當(dāng)接觸氧化池處理能力下降時，要不要投加營養(yǎng)？
（3）對于泡沫，加煤油消泡你認(rèn)為有效嗎，若有效通常要加多少？

答：三個問題回答如下：
（1）接觸氧化池放空后并不是生物膜污泥能存活多長的問題，而是要避免軟性填料曬干而板結(jié)，板結(jié)后再浸放水中就很難再伸展開，要防止這樣的情況出現(xiàn)；
（2）接觸氧化池處理能力的下降應(yīng)從多因素考慮，其中生物膜的厚度控制很重要，膜太厚會嚴(yán)重影響處理能力，還要注意池放空時只能緩緩放，否則掛有大量生物膜的軟性填料架會倒塌或變形；
（3）化學(xué)性泡沫用水噴淋較有效（不能直接用水沖），我不贊同用煤油之類的方法消泡。

3、問：本廠近一周的進(jìn)水、出水及生化池各數(shù)據(jù)平均如下：

采用的是改良型活性污泥法處理工藝，目前的進(jìn)水大約只有2.5 萬噸/天（設(shè)計是5 萬噸），80%以上是工業(yè)廢水，另有少量高濃度的垃圾滲濾液。工藝流程是曝氣沉砂池-后生化池-后二沉池，沒有設(shè)置接觸池與水解池。生化池是鼓風(fēng)機(jī)供氣，深水轉(zhuǎn)碟曝氣，連續(xù)進(jìn)水時溶解氧達(dá)不到1mg/L，停止進(jìn)水后溶解氧緩慢上升至4-5mg/L左右。進(jìn)水的嚴(yán)重超標(biāo)及構(gòu)筑物的缺陷，導(dǎo)致了生化池的負(fù)荷很高，且污泥濃縮池很小(180立方)，有相當(dāng)部分剩余污泥重回到進(jìn)水泵房去?，F(xiàn)在碰到的問題是：
（1）二沉池在進(jìn)水后經(jīng)常發(fā)現(xiàn)有活性污泥懸浮顆粒，是靜沉?xí)r間不足還是難以沉淀？
（2）三個二沉池均發(fā)現(xiàn)聚集的紅蟲（水蚤），水蚤好像是處理水質(zhì)好的表現(xiàn)，是不是因為污泥濃度高導(dǎo)致大量繁殖？
（3）二沉池有時發(fā)現(xiàn)有薄薄的一層飄泥，是不是污泥的沉降性能很差，生化池曝氣不足？還是污泥回流不及時？
（4）二沉池三角堰板上容易青苔或是藻類滋生，有什么方法克服？
（5）我認(rèn)為污泥已老化嚴(yán)重，要將MLSS控低為3000-3500 之間或更低些，增加剩余污泥排放量，降低泥齡，這樣生化池的耐沖擊會不會下降？出水水質(zhì)會不會上揚(yáng)？

答：污泥是有些老化，但不算很嚴(yán)重，泥齡已達(dá)35天，按此推算，污泥負(fù)荷不到0.03?？刂颇壳拔勰酀舛鹊?/3就足夠了，應(yīng)該逐漸減少污泥濃度，水蚤對出水沒影響，分析取樣時不要取到水蚤。還要注意沉淀池泥層控制，二沉池三角堰板上青苔和藻類只能人工清除。

4、問：我們是石油化工廢水兩級生化處理，一級是圓形完全混合式曝氣池，二級是推流曝氣池，一級DO0.2mg/L，二級DO5.0mg/L。這段時間一級生化進(jìn)水PH8.0，出水6.5，二級生化后PH5.78，超出指標(biāo)6-9的范圍，這是怎么回事？

答：一級DO 低很正常，因為污泥負(fù)荷高，一級pH 下降的原因可能是負(fù)荷太高發(fā)生酸化，二級出水pH 下降可能是硝化反應(yīng)消耗堿度造成的。因為你介紹得太簡單，我也只能簡單分析和推斷。

5、問：氨氮的去除，除了要有充足的碳原和足夠長的污泥齡和保證足夠的回流，回流是回流好氧池出水還是二沉池底部回流？我現(xiàn)在調(diào)試氨綸廢水，原來設(shè)計回流好氧池出水，可實際上是，若回流量達(dá)一倍時，就不能保證前邊缺氧池的厭氧環(huán)境，我?guī)煾嫡f好氧池溶解氧控制在1mg/L 左右會好些，這樣說是否對？

答：根據(jù)你介紹的應(yīng)該是前置反硝化，需回流好氧池的出水和二沉池污泥。你說若回流量達(dá)一倍時，就不能保證前邊的缺氧池的厭氧環(huán)境的話不妥，缺氧區(qū)不等于厭氧，DO 小于0.5mg/L就可。你師傅說好氧池溶解氧控制在1mg/L 左右也是有道理的，這樣可防止缺氧區(qū)DO 大于0.5mg/L。如果好氧區(qū)DO 在1 左右，出水回流量在一倍時，缺氧區(qū)DO 仍大于0.5mg/L時，不能再降低好氧區(qū)的溶解氧，也不要隨意減少出水回流量（進(jìn)入缺氧區(qū)的硝酸氮會少），此時可在不影響二沉池泥水分離效果的前提下，減少二沉池出泥量，將池內(nèi)污泥層升高，使污泥在二沉池內(nèi)的停留時間增加，使之處于缺陷氧或無氧狀態(tài)，這樣也有利于避免缺氧區(qū)DO 上升。二沉池出泥量減少不會影響回流至反應(yīng)池的污泥量，因為在二沉池內(nèi)泥層升高的情況下，污泥在泥層中的濃縮時間長了，這種情況下出泥量減少了但出泥的濃度提高了。如果是接觸氧化工藝，出水要回流，污泥就不回流了。我不贊成用前置反硝化。因為出水回流的能耗大，回流量大要

6、問：（1）最近車間試車，造成進(jìn)水很不正常。昨天COD 有6000，而設(shè)計只有600。應(yīng)該采取那些措施，使出水盡快恢復(fù)正常？（2）最近空壓機(jī)房的風(fēng)壓有8公斤，而又沒裝減壓閥，他們解釋曝氣管的流量閥一樣可控制壓力。請問一下，是不是風(fēng)壓過高造成的曝氣不均？

答：進(jìn)水COD 大于設(shè)計值的十倍是無法達(dá)標(biāo)的，應(yīng)增加供氧量，減少排泥量或不排泥，目的就是控制好污泥負(fù)荷和供氧量。但要注意：減少排泥量或不排泥是暫時的，當(dāng)經(jīng)過一個反應(yīng)時斷后（至少半天）就應(yīng)該加大排泥量。上述措施的目的是先讓污泥與高濃度污水混合、吸附，經(jīng)過一段時間后，部分有機(jī)物降解，但仍有大部分有機(jī)物吸附在污泥上，讓其隨污泥而排出系統(tǒng)，這樣可使系統(tǒng)盡快恢復(fù)正常，因為這樣高濃度的廢水一般不會特續(xù)很長時間的。風(fēng)壓達(dá)8公斤是肯定不行的。

7、問：活性污泥法處理魚類加工廢水，生化部分分三個格池串聯(lián)進(jìn)行，現(xiàn)在第二、第三生化池出現(xiàn)了大量的泡沫，而第一生化池中沒有泡沫；起初以為是洗滌劑泡沫，但是最近在洗滌劑高峰時，將水外排，已經(jīng)有四五天了，依舊沒有好轉(zhuǎn)而且有增多的跡象，這是什么原因，怎么解決？

答：可能是若卡氏菌引起的生物泡沫，在進(jìn)水含油脂、負(fù)荷低的后段易繁殖。這類泡沫很難用水噴淋消除，只能人工清除或讓部分原水直接超越至后面生化池，可在一定程度上壓抑若卡氏菌繁殖。

8、問：老裝置改造用來處理氨氮廢水。采用水解+厭氧+兩級好氧（接觸氧化工藝）。污水回流到水解池，污泥回流到厭氧池（缺氧池），如果加大回流，水解池污泥流失很快（水解池由黑變清），并且后面的厭氧池溶解氧可達(dá)0.7。為此嘗試沉淀池底部回流（通過放空管回流），由于回流量限制，氨氮的去除率不理想。請問：前置反硝化工藝，通常是回流的是好氧池出水還是沉淀池出水？

答：應(yīng)該是二級好氧池的出水回流至缺氧區(qū)，而不是回流至水解池和厭氧池?？赡苁悄銢]完全介紹清楚，總感覺這工藝有問題，水解池就是酸化池，主要是通過水解酸化提高廢水的可生化性，應(yīng)該先了解一下硝化效果是否好，再考慮反硝化問題，還有你說的沉淀池是否是最后的沉淀池（沉淀好氧池脫落的生物膜用）？厭氧池后是否有沉淀池？我感覺除了設(shè)計問題，還有運行管理問題。

9、問：現(xiàn)在用SBR工藝處理醫(yī)院污水，目前已經(jīng)投放生活污水和回流污泥（經(jīng)過帶式污泥機(jī)出來的污泥1000斤），在鼓風(fēng)的時候就在十分鐘左右出現(xiàn)大量的白泡沫，水量大概有120 立方，是不是進(jìn)水量大和濃度高呢？下步工作需要什么準(zhǔn)備？微生物怎樣培養(yǎng)得更好？如何去控制鼓風(fēng)時間？出現(xiàn)這樣的問題如何去解決？

答：如用脫水污泥作污泥培養(yǎng)接種用，投加量至少要有效池容的3%，還有營養(yǎng)方面的要求，接種污泥投加量太少了，至于出現(xiàn)泡沫很正常的，污泥形成后會大大減少或消失的。后面的問題是具體的運行控制問題，這里不展開介紹了。

10、問：我們廠采用厭氧-水解-一級好氧接觸氧化-二級好氧接觸氧化工藝。進(jìn)水COD在1000mg/L 以下；進(jìn)水氨氮50mg/L；BOD5/COD 在0.35 以上。出水氨氮無法達(dá)標(biāo)，如何解決？

答：你們的工藝應(yīng)改變，這樣是無法達(dá)標(biāo)的，進(jìn)水氨氮50mg/L（總氮還要高），BOD5/COD在0.35 以上就不必水解酸化，COD 在1000mg/L以下也不必用厭氧，可將厭氧池和水解池都改成好氧池(接觸氧化)，反硝化池不必另設(shè)，只要將目前的第一級好氧接觸氧化池的溶解氧控制在0.5 以下就可（是假設(shè)水解池和厭氧池都改成好氧池的情況下），因為還不了解各方面的具體情況，只是初步的想法。

11、問：為什么你說”BOD5/COD在0.35以上就不必水解酸化”？

答：因為這樣的B/C比的污水可生化性還可以，污水中不可生化物質(zhì)在此比值下不算很高，大部分可以被活性污泥吸附而通過剩余污泥排放而去除并使出水達(dá)標(biāo)。還要說明的是所謂不可生化的有機(jī)物，其中一部分還是可以降解的，只是生化過程需較長。我說不必酸化并不是酸化效果不好，而是從投資、占地等經(jīng)濟(jì)角度考慮。

12、問：CAST 工藝處理城市污水，BOD 在80 左右，MLSS 在4000mg/L 左右，目前DO 在反應(yīng)時控制在1.0~3.0，有時DO 會超過3.0?，F(xiàn)在污泥灰份較高，在恢復(fù)時應(yīng)具體注意那些方面，大致控制參數(shù)是多少？以上的參數(shù)有什么不妥？

答：根據(jù)所介紹的情況，可能是污泥負(fù)荷過低引起污泥老化，應(yīng)該增加排泥量，減少至選擇池的回流量，減少曝氣時間。

13、問：廢水硫化物高若用濕式氧化法，要是生成硫酸怎么辦？這樣對管壁有腐蝕作用，可能造成管壁塌陷，是否讓硫化物沉淀較好？

答：不存在你說的問題。用濕式氧化法硫化物被氧化成硫酸鹽，當(dāng)然也會有一部分未完全氧化的硫代硫酸鹽。

14、問：所加的干污泥量與什么有直接的關(guān)系，初次培養(yǎng)應(yīng)該加多少？

答：接種培養(yǎng)法要多少泥只能是大概的范圍，關(guān)鍵還是要經(jīng)驗，否則接種的泥最多也沒用。

15、問：我們采用A2O工藝，現(xiàn)在總磷去除還可以，但是氨氮一直沒降低，調(diào)試已經(jīng)有三個月了，我曾經(jīng)看到過一篇文章說不用內(nèi)回流也可以降氨氮，而我們的內(nèi)回流不好控制，幾乎沒有，不知道要怎么做才能降低氨氮？

答：根據(jù)你說的情況出水氨氮高于進(jìn)水與沒有回流無關(guān)的，主要還是反應(yīng)時間不夠，估計這類廢水有機(jī)氮較高，由于硝化時間不夠，有機(jī)氮的氨化速率大于氨氮的硝化速率，出水氨氮上升也是很正常的，還要確認(rèn)硝化的基本條件是否控制好。

16、問：接觸氧化裝置生物膜培養(yǎng)過程中發(fā)現(xiàn)生物膜形成后又會脫落，如何解決和避免呢？

答：生物膜形成而大部分又脫落是很正常的現(xiàn)象，一般脫落后第二次或第三次重新形成后才算是掛膜成功，也就是說第一次生物膜形成不能算掛膜成功，如果第一次掛膜后不大量脫落是偶然的，經(jīng)一、二次脫落后才形成才是必然的，大多數(shù)情況下是這樣的。

17、問：腈綸廢水較難處理，用什么處理工藝合適？

答：腈綸廢水的可生化性較差，含有大量低聚物和SCN 等無機(jī)性COD，所以先要預(yù)處理，如中和，混凝，然后用生化處理，生化處理建議用生物膜法，前面要有酸化工序。

18、問：接觸氧化池是否用按填料空隙率計算水力停留時間？如何計算？答：按填料空隙率計算水力停留時間是沒意義的，也算不準(zhǔn)，應(yīng)該是容積負(fù)荷和污水在生化池的停留時間。

19、問：水解酸化階段會不會出現(xiàn)COD 升高現(xiàn)象呢？我的意思是，大分子水解為小分子，原來水中有些大分子無法被重鉻酸鉀氧化，而水解后卻可以。我做的是垃圾滲濾液。

答：確實有可能原來不能被重鉻酸鉀氧化的大分子有機(jī)物通過水解酸化后能被氧化了，但水解酸化池出水COD 還是不會升高的，理由是：（1）重鉻酸鉀法測定COD 時，有硫酸銀作催化劑，可氧化95%以上的有機(jī)物；（2）水解酸化過程中COD 也會去除一部分的，去除率肯定高于前面說的不能被重鉻酸鉀氧化的那些物質(zhì)。

20、問：（1）我們用蒸餾滴定法測氨氮時，餾出液呈現(xiàn)黃色，影響滴定終點，不知道是為什么，怎么避免或者排除干擾。（2）好氧污泥濃度的測定時，是取10ml 沉淀了半小時的污泥，還是取10ml 水和污泥的混合物沉淀后測定。好氧污泥濃度一般控制在多少是正常的。（3）水解酸化池的污泥濃度一般是多少為正常的。

答：濃度高要稀釋后用比色法測定。如果加入顯色劑后仍有黃色，說明氨氮濃度很低（只是猜測）。污泥濃度測定要用100ml 混合液在量筒沉降后的污泥來測定，污泥濃度控制的范圍要根據(jù)裝置的實際污泥負(fù)荷來定，不能一概而論的。

21、問：在春節(jié)期間，卡魯塞爾2000怎么運行（春節(jié)一些人回家，沒有倒班）？

答：只要污水不斷人就不能休息，所謂的周末運行模式靠不住的。

22、問：
我廠的UNITANK 系統(tǒng)其主體為三格池結(jié)構(gòu)（三個池可分為左邊池、中池、右邊池），三池之間為連通形式，每池設(shè)有曝氣系統(tǒng)，采用機(jī)械表面曝氣，并配有攪拌，外側(cè)兩邊池設(shè)出水堰以及污泥排放裝置，兩池交替作為曝氣和沉淀池，污水可進(jìn)人三池中的任何一個。現(xiàn)工藝運行分兩個主體運行階段，第一主體階段運行步驟如下：（1）污水先進(jìn)入左邊池，同時左邊池進(jìn)行厭氧攪拌，攪拌時間為1 小時。中池好氧曝氣，右邊池做沉淀池出水。（2）污水繼續(xù)進(jìn)入左邊池，左邊池停止攪拌，進(jìn)行好氧曝氣，曝氣時間為3.5 小時。中池始終好氧曝氣，右邊池還做沉淀池出水。（3）左邊池停止曝氣，靜沉，靜沉?xí)r間為1 小時。污水由進(jìn)左邊池改進(jìn)中間池。中池始終好氧曝氣，右邊池還出水。第一個主體運行階段（共6 小時）結(jié)束后，通過一個短暫的過渡段（0.5 小時反沖洗），即進(jìn)入第二個主體運行階段。第二個主體運行階段過程改為污水從右邊池進(jìn)入系統(tǒng)，混合液通過中間池再進(jìn)入作為沉淀池的左邊池，水流方向相反，操作過程相同。以上工藝在我廠已運行兩年，我認(rèn)為該工藝在脫磷除氮方面存在著一些漏洞，即在各個主體階段沉淀池排出的水沒有經(jīng)過一個完整的厭氧-好氧過程，排出的水其實以好氧水為主。另一方面我覺的現(xiàn)工藝在厭氧-好氧段時間分配不合理，好氧段時間過長。對此，我提出了一些建議，以第一主體階段為例：污水先進(jìn)入左邊池進(jìn)行厭氧攪拌，厭氧攪拌一段時間后污水改進(jìn)入中間池，左邊池停止厭氧攪拌改好氧曝氣，這樣左邊池就好象被”鎖定”一樣，能盡可能完成硝化反應(yīng)。其后左側(cè)池停止曝氣，作為沉淀池。然后進(jìn)入第二個主體運行階段，污水流動方向由右向左，運行過程相同。建議提出以后我們也實踐了一段時間，在實踐過程中我們碰到了這樣一個問題，就是其中一邊池被”鎖定”曝氣、而中池改進(jìn)水以后，中池的污泥就始終推流到另一做沉淀池的邊池，結(jié)果中池的污泥濃度極低，而沉淀池的邊池污泥濃度很高，造成”泛泥”和磷的二次釋放。對于上述描述的一些情況，想請教下面問題：
（1）我的建議對我廠現(xiàn)行的工藝合理嗎？
（2）建議中能解決中池大量推泥的弊端嗎？
（3）我廠現(xiàn)行的工藝厭氧-好氧段時間分配合理嗎？

答：三個問題回答如下：
（1）你的建議比現(xiàn)在的運行模式合理。但要作些調(diào)整，即在鎖定左池的前提下，延長左池進(jìn)水的時間，相應(yīng)減少中間池進(jìn)水的時間，這樣更合理，理由從下條可知。
（2）左池進(jìn)水的時間增加后，左池更多的污泥推至中池，使中池的泥比調(diào)整前的多，可以使中池進(jìn)水時間結(jié)束時的污泥濃度比現(xiàn)在的運行模式多。
（3）至于厭氧好氧的時間是要根據(jù)脫氮除磷效果要通過試湊來定的。無論左池和中池進(jìn)水時間如何調(diào)節(jié)，二池總的進(jìn)水時間是不變的，中池進(jìn)水時間增加而左池進(jìn)水時間減少，推到右池的流量是一樣的，但流過去的污泥絕對量會減少。當(dāng)然各池的污泥濃度不可能平衡，這是交替式曝氣池的特點。至于要縮短周期的時間是不對的，對于設(shè)有厭氧段的工藝，如果縮短周期時間，由于邊池出水前的預(yù)沉淀時間不能縮短，所以每周期中的好氧和厭氧時間就不夠了，即使不考慮除磷，要縮短周期，也要在污泥的沉降性能好的情況下，這樣才能減少預(yù)沉淀的時間，而保證生化應(yīng)該階段的時間。還要說明的是UNITANK 工藝對脫氮除磷有一定的局限性，除磷會制約脫氮效果。

23、問：微生物鏡檢時怎樣計數(shù)？我用的是10×的物鏡，16×的目鏡，即總放大倍數(shù)為160倍，在總放大倍數(shù)160倍下的一個視野看到3個鐘蟲，那在1 平方厘米中有多少鐘蟲？

答：應(yīng)該用100 倍，即目鏡和物鏡都是10 倍，來觀察原生動物和后生動物，并計數(shù)，絲狀菌的豐度100 倍也可大致看清，污泥結(jié)構(gòu)和游離細(xì)菌的密度觀察400 倍較合適。計數(shù)方法是：先確定每毫升曝氣池混合液共有幾滴（假定每毫升有20 滴），取一滴混合液于載玻片上，小心蓋上蓋玻片，然后在100 倍下將所有泥樣都看一邊，記好各類原生動物和后生動物的數(shù)量，然后再觀察其它內(nèi)容。

24、問：處理的是造紙廢水（麥草制漿），采用卡魯塞爾氧化溝，但現(xiàn)在氧化溝的污泥沉淀性很不好，SV30很差，這是何原因造成的？

答：造成原因可能是因為為了滿足供氧量，不得不使曝氣機(jī)高速運行，把污泥打碎而使沉降性能更差。這類廢水適宜鼓風(fēng)曝氣法，采用推流式，目前的辦法是盡可能避免曝氣機(jī)長時間高速運行，控制污泥濃度，回流比盡可能小，以避免沉淀池上升流速過快。

25、問：我認(rèn)為三槽式氧化溝側(cè)溝排泥有它的優(yōu)點，但同時又由它的致命缺點，即像SBR 工藝一樣會形成排泥漏斗，造成初期排泥的濃度高而后期排泥的濃度非常低。從而造成對后續(xù)的污泥處理工藝的不利，而且造成控制系統(tǒng)復(fù)雜，要借助不可靠的儀表或增加工人的勞動強(qiáng)度來完成。

答：這是完全可避免的，邊溝排泥并不是任何時間都可排的，如果在A 階段從曝氣邊溝排泥也不可能出現(xiàn)這情況。污泥沉降性能好的也不一定要則溝排泥，應(yīng)該根據(jù)各裝置的具體情況來定，至于運行管理要方便，當(dāng)然要有可靠的控制系統(tǒng)，目前的控制系統(tǒng)應(yīng)該算是簡單、成熟的，當(dāng)然自控系統(tǒng)出問題，用人工控制是很不方便，這也是三槽式氧化溝的弱點之一。

26、問：三槽式氧化溝是如何交替排泥的？是實測曝氣池污泥濃度進(jìn)行切換還是根據(jù)進(jìn)水濃度預(yù)測切換？

答：可在A、D 的起始階段從曝氣側(cè)溝排泥，此時曝氣溝內(nèi)的污泥濃度也較高，在排泥過程中，一部分被污泥吸附的物質(zhì)可隨污泥一起排出，也可減輕此后反應(yīng)該階段的處理負(fù)荷，總之，排泥方式和排泥時間需根據(jù)運行周期的時間、污泥沉降性能等綜合考慮，不能一成不變，交替排泥模式需由單獨的控制系統(tǒng)來控制，現(xiàn)有三槽式氧化溝的控制程序無法滿足這方面要求的。

27、問：三槽式氧化溝運行模式如何編程？如何確定各階段的運行時間？

答：由于一個運行周期內(nèi)的前3 個運行階段與后3 個運行階段的運行狀態(tài)相同，設(shè)定時僅考慮前三個階段就可。如：A、B、C三階段的總時間為4 小時，應(yīng)先確定C階段的時間，這個階段以沉淀為主，假如停止曝氣后將作沉淀用的側(cè)溝的混合液在1 小時內(nèi)能使泥水分離完全，則C階段的時間就定為1 小時；A階段是生化反應(yīng)的主要時段，其運行時間應(yīng)大大長于B階段，經(jīng)A階段運行后，大部分生化作用已大部分完成；B階段是A階段向C階段的過渡階段，此時，廢水進(jìn)入中溝，經(jīng)生化處理后流向另一沉淀溝，曝氣側(cè)溝在不進(jìn)廢水的情況下繼續(xù)曝氣，使溝內(nèi)尚未降解的物質(zhì)進(jìn)一步轉(zhuǎn)化，所以B 階段的時間較短。要根據(jù)不同的情況來采用相應(yīng)的運行模式，如當(dāng)污泥沉降性能差時，應(yīng)該適當(dāng)增加C 階段的時間，相應(yīng)減少A、B 階段的時間，必要時可在C和D 之間設(shè)一個過渡階段。

28、問：我單位采用卡魯塞爾氧化溝2000型工藝的城市污水處理廠，規(guī)模8萬噸/天。運行中NH3-N 去除不理想，2 月份進(jìn)水NH3-N 平均為32.35mg/L，出水為25.99mg/L，是否提高好氧區(qū)的DO值，就能降低NH3-N值？

答：可提高好氧區(qū)的溶解氧，同時將內(nèi)回流閘門開大，這樣使反硝化區(qū)的缺氧部分容積減少，可在一定程度上提高硝化效果，此外還要考慮堿度是否夠等因素。

29、問：卡魯塞爾氧化溝的水力設(shè)計目前在國內(nèi)還是一個尚未充分探討的課題。我想主要原因是其中涉及到方方面面的因素：如機(jī)械設(shè)備（特別是表曝機(jī)）的機(jī)械和水力性能（如曝氣葉輪形狀、轉(zhuǎn)速、浸沒深度等）及其運轉(zhuǎn)中輸入水中的能量（該能量在充氧、推動和攪拌上還存在著一個分配關(guān)系)；還有氧化溝具體的布置形式和溝體設(shè)計如渠長、寬和水深、導(dǎo)流墻的位置、形狀、是否偏心設(shè)置等。將所有這些因素（可能還有上面沒有提到的）綜合起來，才能得出卡魯塞爾氧化溝中的具體水流形態(tài)和有關(guān)參數(shù)（如流線、湍流程度、斷面流速分布及平均流速等）。由于此問題非常復(fù)雜，不知對卡魯塞爾水力設(shè)計方面有何建議？

答：其實也沒這么復(fù)雜，氧化溝內(nèi)的流速與水力停留時間或是氧化溝的容積沒有什么定性關(guān)系，氧化溝內(nèi)的流速是控制溝內(nèi)不沉淀為準(zhǔn)，不宜過大，流速太小會使污泥下沉，是通過水下推進(jìn)器或表曝機(jī)來完成的，只是完成流速的設(shè)備要根據(jù)與池深、池長等來定，不同廠家的設(shè)備選型也不盡相同。

30、問：能否告知三溝式氧化溝運行管理中的注意事項以及他的局限性。

答：需注意的事項很多，首先要根據(jù)實際情況確定好運行周期的時間，然后確定周期內(nèi)各運行階段的時間。運行階段應(yīng)先確定C階段段時間，因為C階段是泥水分離時間。還要調(diào)整好轉(zhuǎn)刷的浸沒深度，使其具有很好的充氧能力和混合推動力，池內(nèi)的所有轉(zhuǎn)刷的浸沒深度要一致。轉(zhuǎn)刷的浸沒深度應(yīng)在靜止?fàn)顟B(tài)下通過出水堰門來調(diào)節(jié)，即在氧化溝進(jìn)水而不曝氣的狀態(tài)下用出水堰門的升降來調(diào)節(jié)，當(dāng)轉(zhuǎn)刷處于合適的浸沒深度時，出水堰門的開度即為轉(zhuǎn)刷運行時的開啟限位。二條側(cè)溝的所有出水堰門開啟狀態(tài)下的限位應(yīng)該基本相同。應(yīng)該根據(jù)廢水的特性和本裝置的實際情況，通過試運行來確定日常運行的最佳模式并輸入可控編程器，進(jìn)行運行控制。當(dāng)出現(xiàn)異常情況時應(yīng)該及時調(diào)整運行模式，如：因污泥沉降性能差而造成沉淀溝泥水分離困難使出水帶泥時，應(yīng)該增加C 階段的時間，相應(yīng)減少其它階段的時間。二條側(cè)溝出水堰的開閉狀態(tài)是根據(jù)設(shè)定的工藝要求自控的，半個周期二條側(cè)溝的切換中，在預(yù)設(shè)定時，原出水溝的堰門應(yīng)在另一預(yù)沉溝的出水堰門全部都開啟后再關(guān)閉，以防原預(yù)沉溝在出水的初始時間漂泥。自控系統(tǒng)出現(xiàn)問題時，可通過手動控制來運行。手動控制時，各設(shè)備的開閉時間和順序應(yīng)該嚴(yán)格按運行模式進(jìn)行，并與自動控制程序相同。污泥負(fù)荷和泥齡的計算中的生化部分容積可將氧化溝總?cè)莘e*總生化時間與總水力停留時間之比。

31、問：我公司污水處理站已經(jīng)運行了近六年，近兩個月發(fā)生的污泥膨脹一直無法有效的控制，工藝為ICEAS，沉降比為60到90 多，但是絲狀菌一般，曝氣時間一般根據(jù)水中溶解氧量來控制，達(dá)到5.0到5.6 停止曝氣；我公司的主要污染物為乙醇，時常會造成瞬時沖擊，請給予意見？

答：這類水很容易引起膨脹，因為可溶解有機(jī)物高，N、P不足要投加。

32、問：我廠有兩條卡魯塞爾氧化溝，設(shè)計日處理量8萬噸，現(xiàn)在只運行了一組系統(tǒng)，日處理量4 萬噸，年后將啟用第二組系統(tǒng)，用一號系統(tǒng)的污泥對二號系統(tǒng)進(jìn)行污泥培養(yǎng)，請說說具體如何操作？

答：現(xiàn)在已有一組在運行就不用培養(yǎng)了，可在另一組投運前多積累一些污泥引入就可

33、問：請從實用性角度談?wù)剬ξ鬯幚硇袠I(yè)的自控技術(shù)的看法，比如說是卡魯塞爾工藝呢？

答：生化處理工藝方式很多的，要看什么工藝，如果是傳統(tǒng)鼓風(fēng)曝氣活性污泥法，就沒必要自控，只要有液位保護(hù)控制和泵等設(shè)備的手動遙控控制就可。卡魯塞爾氧化溝用自控制當(dāng)然好，如果有水下推進(jìn)器，用保護(hù)控制就可，如果沒有水下推進(jìn)器，最好用運行控制。我這里說的保護(hù)控制就是控制系統(tǒng)（如PLC）根據(jù)設(shè)定的溶解氧范圍，通過曝氣機(jī)的開停和轉(zhuǎn)速使溶解氧控制在要求的范圍內(nèi)。運行控制就不同，除了前面的要求外，還要考慮在曝氣機(jī)慢速運行或只有個別曝氣機(jī)運行時，防止污泥下沉，即在曝氣機(jī)的總體運行狀態(tài)只滿足DO 的控制，而不能滿足泥水混和時能自動調(diào)控。

　　水解（酸化）-好氧處理系統(tǒng)中的水解（酸化）段的目的，對于城市污水是將原水中的非溶解態(tài)有機(jī)物截留并逐步轉(zhuǎn)變?yōu)槿芙鈶B(tài)有機(jī)物；對于工業(yè)廢水處理，主要是將其中難生物降解物質(zhì)轉(zhuǎn)變?yōu)橐咨锝到馕镔|(zhì)，提高廢水的可生化性，以利于后續(xù)的好氧生物處理。水解工藝的開發(fā)過程是從低濃度城市污水開始的，與高濃度廢水的厭氧消化中的水解、酸化過程是不同的。在連續(xù)厭氧過程中水解、酸化的目的是為混合厭氧消化過程中的甲烷化階段提供基質(zhì)。而兩相厭氧消化中的產(chǎn)酸段（產(chǎn)酸相）是將混合厭氧消化中的產(chǎn)酸段和產(chǎn)甲烷段分開，以便形成各自的最佳環(huán)境。因此，盡管水解（酸化）-好氧處理工藝中的水解（酸化）段、兩相法厭氧發(fā)酵工藝中的產(chǎn)酸相和混合厭氧消化工藝中的產(chǎn)酸過程均產(chǎn)生有機(jī)酸，但是由于三者的處理目的的不同，各自的運行環(huán)境和條件有著明顯的差異，主要表現(xiàn)在以下幾個方面。

（1）氧化還原電位（Eh）不同
　　在混合厭氧消化系統(tǒng)中，由于完成水解、酸化的微生物和產(chǎn)甲烷微生物共處于同一個反應(yīng)器中，整個反應(yīng)器的氧化還原電位（Eh）的控制必須首先滿足對Eh要求嚴(yán)格的甲烷菌，一般為300mV以下，因此，系統(tǒng)中的水解（酸化）微生物也是在這一電位值下工作的。而兩相厭氧消化系統(tǒng)中，產(chǎn)酸相的氧化還原電位一般控制在-300–100mV之間。水解（酸化）-好氧處理工藝中的水解（酸化）段為一典型的兼性過程，只要Eh控制在0mV左右，該過程即可孫里進(jìn)行。

（2）pH值不同
　　在厭氧消化系統(tǒng)中，消化液的pH值控制在甲烷菌生長的最佳pH值范圍，一般為6.8-7.2。在兩相厭氧消化系統(tǒng)中，產(chǎn)酸相的pH值一般控制在6.0-6.5之間，在酸化反應(yīng)器pH值降低時，丙酸的相對含量增大，而丙酸對后續(xù)的甲烷相中的產(chǎn)甲烷菌將產(chǎn)生強(qiáng)烈的抑制作用。對于水解（酸化）-好氧處理系統(tǒng)來說，由于濃度低不存在酸的抑制問題，因此，可以不控制pH值的范圍，一般pH在6.5-7.5之間。

（3）溫度不同
　　三種工藝對溫度的控制也不同，通常厭氧消化系統(tǒng)以及兩相厭氧消化系統(tǒng)的溫度均嚴(yán)格控制，要么中溫消化（30-35℃），要么高溫消化（50-55℃）。而水解處理工藝對溫度無特殊要求，通常在常溫下運行，也可獲得較為滿意的水解（酸化效果）。
　　由于反應(yīng)條件不同，三種工藝系統(tǒng)種優(yōu)勢菌群也不相同。在厭氧消化系統(tǒng)種，由于嚴(yán)格地控制在厭氧條件下，系統(tǒng)中的優(yōu)勢菌群為專性厭氧菌，因此完成水解（酸化）的微生物主要為厭氧微生物。水解（酸化）工藝控制在兼性條件下，系統(tǒng)中的優(yōu)勢菌群也是厭氧微生物，但以兼性微生物為主，完成水解（酸化）過程的微生物相應(yīng)也主要為厭氧（兼性）菌。對于兩相厭氧消化系統(tǒng)中的產(chǎn)酸相，微生物的優(yōu)勢菌群隨控制的氧化還原電位不同而變化。當(dāng)控制的電位較低時，完成水解、產(chǎn)酸的微生物主要為厭氧菌；當(dāng)控制的電位較高時，則完成水解、產(chǎn)酸的微生物主要為兼性菌。

　　需要說明的是，水解-好氧工藝中的水解（酸化）過程與好氧AO（HO）、A2O和AB等工藝A段中發(fā)生的水解過程也是有較大區(qū)別的。這表現(xiàn)在以下兩個方面：

　　首先是菌種不同，如上所述在水解工藝中的優(yōu)勢菌群是厭氧微生物，以兼性微生物為主，而在好氧AO（HO）、A2O和AB等工藝A段中的優(yōu)勢菌是以好氧菌為主，僅僅部分兼性菌參加反應(yīng)；

　　其次，在反應(yīng)器內(nèi)的污泥濃度不同，水解工藝采用的是升流式反應(yīng)器，其中污泥濃度可以達(dá)到15-25g/L，而好氧AO（HO）、A2O和AB等工藝中從二沉池回流的污泥濃度一般最高為5g/L，并且以好氧菌為主。以上的差別造成了水解工藝是完全水解，而好氧AO（HO）、A2O和AB等工藝中A段僅僅發(fā)生部分水解。